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挠度验算 **挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.100=0.135 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.667 kN/m； **挠度计算值为： V= 0.677×0.135×1500.0/(100×2.06×10×113600.0)+0.990×0.667×1500.0/(100×2.06×10×113600.0) = 1.626 mm； 大横杆的**挠度 1.626 mm 小于大横杆的**容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 小横杆编辑 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的**反力计算值作为小横杆集中荷载，在*不利荷载布置下计算小横杆的**弯矩和变形。 荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.035×1.500 = 0.053 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.000×1.500/(2+1)=0.150 kN； 活荷载标准值：Q=2.000×1.000×1.500/(2+1) =1.000 kN； 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.053+0.150)+1.4 ×1.000 = 1.644 kN； 小横杆计算简图 强度验算 **弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值*不利分配的弯矩和 均布荷载**弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.035×1.000/8 = 0.005 kN.m； 集中荷载**弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.644×1.000/3 = 0.548 kN.m ； **弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.553 kN.m； **应力计算值 σ = M / W = 0.553×10/4730.000=116.959 N/mm； 小横杆的**应力计算值 σ =116.959 N/mm小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm，满足要求！ 挠度验算 **挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值*不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的**挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.035×1000.0/(384×2.060×10×113600.000) = 0.020 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.150+1.000 = 1.203 kN； 集中荷载标准值*不利分配引起的**挠度计算公式如下: Vpmax = 1203.100×1000.0×(3×1000.0-4×1000.0/9 ) /(72×2.060×10 ×113600.0) = 1.825 mm； **挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.020+1.825 = 1.844 mm； 小横杆的**挠度和 1.844 mm 小于 小横杆的**容许挠度 1000.000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 扣件抗滑编辑 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.500×2/2=0.053 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.000=0.035 kN； 脚手板的自重标准

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值: P3 = 0.300×1.000×1.500/2=0.225 kN； 活荷载标准值: Q = 2.000×1.000×1.500 /2 = 1.500 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.035+0.225)+1.4×1.500=2.412 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!